| Предыдущий параграф | |||||||||||
2.9.3. Пример расчета трехходового регулирующего клапана
Рассчитаем трехходовой регулирующий клапан согласно схеме на рис.2.9.3.1., имея в своем распоряжении следующие данные: среда - вода, 90C, статическое давление в точке присоединения 1200 кПа (12 бар), давление насоса цепи 
= 40 кПа (0,4 бар), потери давления 
= 10 кПа (0,1 бар), 
= 20 кПа (0,2 бар), условный расход 
= 7 м3/ч.
2.9.3.1. Пример включения трехходового клапана
Действительно (deltaPnasosa) = 
+ + , поэтому получаем требующуюся
потерю давления клапана
=
- - = 40 - 20 - 10 = 10 кПа (0,1 бар).
Значение Kv
Предохранительный припуск на рабочий допуск (только при условии, что расход Q не был завышен) вычислим как
Kvs = (1,1 до 1,3)хKv = (1,1 до 1,3)х22,1 = 24,3 до 28,7 м3/ч
Из серийно производимого ряда Kv значений выбираем ближайшее, т.е. Kvs = 25 м3/ч.
Этому значению соответствует диаметр DN 40, из значения данного статического давления выберем ступень давления, т.е. РN 16. Теперь на очереди выбор материала клапана, типа сальника и т. д., также решается выбор применение конкретного привода. Контроль максимального дифференциального (запорного) давления на входе А, в отличие от двухходовых клапанов, не проводится, так как дифференциальные давления в этих случаях, как правило, довольно низкие. Если бы все же значение дифференциального давления было слишком большое (это относится к трехходовым клапанам, нагруженным давлением на входе А типичные зависимые по давлению присоединения без трубы короткого соединения), следовало бы выбрать такое осевое усилие привода, которое удовлетворяло бы этим требованиям.
При выборе Kvs значения следовало бы определить действительную потерю давления из отношения
Таким образом вычисленная действительная потеря давления регулирующей арматуры должна быть отражена в гидравлическом расчете сети.
Следовало бы проконтролировать клапан в отношении обратного течения через замыкание в соответствии с гл. 2.9.1 и в соответствии с результатами определить его расходную характеристику, что в нашем случае, благодаря технологической схеме, не требуется (перед клапаном размещена труба короткого соединения примарной сети). Если быть точным, вычисление нагрузки порта А следовало бы проводить с потерей давления примарной сети и трубопровода между трубой короткого соединения и клапаном, тем не менее оно в большинстве случаев так мало, что его можно считать нулевым.
Далее требуется проконтролировать авторитет выбранного клапана (при условии постоянного расхода через цепь потребителя) по соотношению
это значит, что зависимость расхода через прямую ветвь соответствует идеальной расходной характеристике клапана. Следовательно, в таком случае без опасений можем выбрать линейную характеристику в обоих портах, это значит, что суммарный расход почти постоянный по всей длине хода клапана. Комбинация с равнопроцентной характеристикой в порте А и линейной характеристикой в порте В была бы выбрана вероятно в том случае, если бы вход А был относительно входа В нагружен дифференциальным давлением (это не касается нашего случая) или, если бы параметры на примарной стороне были слишком высокими.
| Предыдущий параграф | |||||||||||
